中国一重集团有限公司 黑龙江161042
摘要:针对大壁厚925钢锻件的-20℃冲击断口纤维率问题,进行了淬火温度、回火温度、保温时间、低温锻造等系列工艺优化试验,结果表明925锻件最佳淬火温度在870℃,回火温度在670℃;锻件实际晶粒度与低温冲击韧性正相关;采用低温锻造工艺,可以改善低温塑韧性,但锻件壁厚超过150mm后心部位置冷速满,冲击试样断面纤维率很难满足要求。
关键词:925钢锻件,断口纤维率,晶粒度
1 引 言
925高强钢材料是中船725所和471厂(武汉重工铸锻)于1992年联合开发的适用于壁厚≤120mm的锻件的专用材料,并形成了《CB 1207-1992》标准,本材质经过长期的工程应用,已被广泛应用于舰艇上高强度、高韧性锻件设计选材中。
我公司近期生产一批大壁厚的925高强钢锻件,执行标准《CB 1207-1992》及《925高强度钢锻件技术条件》产品技术要求,材料成分及性能指标见表1-1、表1-2、表1-3及表1-4。
表1-1 钢的熔炼成分(%)
C | Si | Mn | S | P | Ni | Cr | Mo | V | 残余元素Cu |
0.13~0.18 | 0.17~0.37 | 0.30~0.60 | ≤ 0.015 | ≤ 0.020 | 2.60~3.00 | 0.90~1.20 | 0.20~0.27 | 0.30~0.08 | ≤ 0.25 |
表1-2 成品锻件的化学成分允许偏差(%)
元素 | C | Si | Mn | Ni | Cr | Mo | V |
允许偏差 | -0.02 | ±0.03 | ±0.03 | ±0.07 | ±0.05 | ±0.02 | ±0.01 |
表1-3 拉伸性能指标
屈服强度σs(N/mm2) | 抗拉强度σb(N/mm2) | 伸长率δs(%) | 断面收缩率ψ(%) |
510-665 | 记录供参考 | ≥16 | ≥50 |
表1-4 V型缺口夏比冲击试样的冲击性能指标
三个试样平均值(J) | 冲击断口纤维率(%) |
≥80 | ≥90 |
由于实际锻件的热处理有效壁厚超过120mm,导致其-20℃冲击的断口纤维率很难达到90%的要求。为此进行了大量工艺优化试验,来提升925钢锻件的性能,保障满足设计指标要求。
2 工艺优化试验
2.1 材料热处理工艺窗口及工艺稳定性研究
按经验,925材料调质热处理选择在860℃淬火,650-680℃范围回火。为明确实际材质的工艺窗口,提升工艺稳定性。进行了淬火温度、保温时间、回火温度等参数试验。
2.1.1淬火温度及保温时间对性能和晶粒长大影响实验
实验目的:实际生产中炉子状况不稳定,正常设定860℃淬火,可能会出现温度超过870℃或者均温时间过长等突发状况。
实验在模拟炉中进行,工艺和检验项目如下:
图2-1 不同淬火保温时间的热处理模拟试验
表2-1 模拟热处理参数
模拟炉 | 淬火保温时间(h) | 试样说明 | 试样编号 |
1# | 3 | 1拉力3冲击1金相 | J1、L01、C01-C03 |
2# | 6 | 1金相 | J2 |
3# | 9 | 1金相 | J3 |
4# | 12 | 1金相 | J4 |
5# | 15 | 1拉力3冲击1金相 | J5、L02、C04-C06 |
6# | J6(原始态) |
表2-2 925锻件调质前成分
试样 | 屈服 强度 | 抗拉 强度 | 延伸率 | 断面收缩率 | 冲击 | kv1 | kv2 | kv3 | A1 | A2 | A3 | 晶粒度 |
1# | 630 | 739 | 24 | 77 | -40 | 242 | 229 | 252 | 100 | 90 | 100 | 6.5 |
2# | 6.5 | |||||||||||
3# | 6.5 | |||||||||||
4# | 6.5 | |||||||||||
5# | 633 | 742 | 24.5 | 77 | -40 | 238 | 248 | 242 | 100 | 100 | 100 | 6.5 |
6# | 3.5 |
从实验结果看,原始晶粒度为3.5级,模拟淬火过程中,延长淬火保温时间,晶粒度不发生明显长大。强度和冲击结果无大变化。
2.1.2回火参数优化试验
实验目的:925材质锻件屈服强度要求在510-665MPa范围,需要精确制定回火参数,保证屈服强度最终落在在要求范围内,故进行回火参数模拟试验。
工艺及参数如下:
图2-2 不同回火参数的热处理模拟试验
表2-3 925锻件模拟炉结果
模拟参数 | 屈服 强度 | 抗拉 强度 | 延伸 率 | 断面 收缩率 | 冲击 | kv1 | kv2 | kv3 | 均值 | A1 | A2 | A3 |
650回火/4H | 679 | 779 | 22.5 | 71 | ||||||||
650回火/8H | 642 | 741 | 21 | 73 | -40 | 149 | 150 | 184 | 161 | 60 | 60 | 90 |
660回火/8H | 613 | 720 | 21.5 | 75 | ||||||||
670回火/8H | 567 | 689 | 22.5 | 76 | -40 | 100 | 196 | 191 | 162 | 20 | 95 | 90 |
680回火/8H | 546 | 683 | 23.5 | 77 | ||||||||
690回火/4H | 527 | 683 | 22.5 | 73 | ||||||||
690回火/8H | 486 | 680 | 22.5 | 72 | -40 | 168 | 156 | 118 | 147 | 80 | 75 | 30 |
从实验结果看,回火温度升高10℃,屈服强度下降30-50MPa,回火保温时间延长一倍,屈服强度下降40MPa左右。且回火温度在670℃附近,获得的综合力学性能最佳。
综上所述,925锻件的回火温度应当在670℃附近,保温时间在8h以内(实际产品均温时间长,回火温度适当降低),可获得最佳性能。
2.2晶粒度对低温冲击韧研究
分析12炉次925材质试验件晶粒度和-20℃冲击功的关系,见表2-4和图2-3。可以看出晶粒度等级和低温冲击功之间有显著的正相关性。
表2-4 925锻件晶粒度等级和冲击功关系
名称 | 冲击(-20℃) | 均值 | 晶粒度 | ||
试验件1 | 281 | 273 | 298 | 284 | 5 |
试验件2 | 322 | 327 | 315 | 321 | 7 |
试验件3 | 279 | 287 | 287 | 284 | 5.5 |
试验件4 | 259 | 281 | 290 | 277 | 5 |
试验件5 | 319 | 321 | 346 | 329 | 6 |
试验件6 | 289 | 297 | 289 | 292 | 5 |
试验件7 | 259 | 257 | 261 | 259 | 5 |
试验件8 | 303 | 306 | 296 | 302 | 7 |
试验件9 | 298 | 307 | 327 | 311 | 7 |
试验件10 | 279 | 274 | 279 | 277 | 5 |
试验件11 | 294 | 324 | 333 | 317 | 6 |
试验件12 | 337 | 325 | 320 | 327 | 6 |
图2-3 925锻件晶粒度等级和冲击功关系
实际锻造成型过程对晶粒度的影响明显,一般最后两火次保持1.5以上的锻比,以及待料时间较短,可以最终获得良好的晶粒度。
2.3 低温锻造对低温塑性的改善研究
低温锻造成型可以细化原奥氏体晶粒,改善夹杂物分布,提升低温塑韧性。前期在其他锻件上应用低温锻造工艺,低温塑韧性改善效果较好。本次拟采用低温锻造方案试制三种壁厚试环,研究塑韧性改善效果。
实验方案:使用尺寸为Φ2635/Φ2075*1185,重量约20吨的925-I锻件进行改锻,改制成三种壁厚(150mm、180mm和210mm)试验件。
锻造毛坯正回火后,按下图2-4加工见光,切分为三种壁厚(150mm、180mm和210mm)试验件,另保留一块350mm高备用料(保留最大壁厚)。
图2-4 锻件机加图
三种壁厚(150mm、180mm和210mm)改锻件进行调质热处理后,进行取样,并检测锻件心部性能。
三种不同壁厚规格改锻件拉伸性能和冲击性能数据,如表2-5、表2-6所示。
表2-5 三种不同壁厚规格改锻件拉伸性能
锻件 | 屈服强度 | 抗拉强度 | 延伸率 | 断面收缩率 |
150mm锻件 | 567 | 679 | 24 | 75 |
574 | 679 | 25.5 | 76 | |
180mm锻件 | 577 | 680 | 24.5 | 76 |
580 | 682 | 25.5 | 77 | |
210mm锻件 | 571 | 675 | 24 | 76 |
572 | 677 | 25 | 75 |
表2-6 三种不同壁厚规格改锻件冲击性能
锻件 | 温度 | kv1 | kv2 | kv3 | 均值 | A1 | A2 | A3 |
150mm锻件 | 20 | 243 | 233 | 238 | 238 | 100 | 100 | 100 |
0 | 262 | 247 | 234 | 248 | 100 | 100 | 100 | |
-20 | 217 | 225 | 231 | 224 | 90 | 95 | 100 | |
-40 | 190 | 202 | 110 | 167 | 65 | 75 | 20 | |
-60 | 64 | 101 | 68 | 78 | 5 | 10 | 5 | |
180mm锻件 | 20 | 226 | 239 | 234 | 233 | 100 | 100 | 100 |
0 | 302 | 241 | 262 | 268 | 100 | 90 | 100 | |
-20 | 195 | 215 | 197 | 202 | 85 | 85 | 85 | |
-40 | 160 | 159 | 178 | 166 | 60 | 65 | 65 | |
-60 | 75 | 79 | 57 | 70 | 10 | 10 | 5 | |
210mm锻件 | 20 | 234 | 245 | 245 | 241 | 100 | 100 | 100 |
0 | 242 | 233 | 252 | 242 | 100 | 85 | 100 | |
-20 | 209 | 214 | 205 | 209 | 80 | 80 | 80 | |
-40 | 186 | 110 | 142 | 146 | 55 | 15 | 25 | |
-60 | 68 | 64 | 30 | 54 | 5 | 5 | 0 |
从表中数据判断,三种不同规格壁厚锻件的-20℃(AKv)冲击功基本都在200J以上,但锻件壁厚超过150mm后,心部位置的冲击试样断面纤维率很难达到90%以上,说明针对本材质锻件,在当前的化学成分控制范围内,必须控制锻件有效壁厚≤150mm,从而保障锻件的心部高韧性要求。
3结论
通过本文系统的工艺试验,得出如下结论:
1、在淬火温度为870℃范围内,延长淬火保温时间,晶粒度不发生明显长大,强度和冲击功结果也无大变化。同时,925锻件的最佳回火温度在670℃附近,保温时间在8h以内,可获得最佳匹配性能。
2、925锻件的实际晶粒度等级和低温冲击功之间有显著的正相关性,晶粒尺寸越细小,冲击韧性越高。而晶粒尺寸与锻造过程中最后两火次锻比和待料时间有关,待料时间短,锻比较大可以获得细小的晶粒。
3、通过低温锻造的试验件结果可以看出,不同壁厚锻件冷速存在差异,随着壁厚的增加,心部冷速变慢,壁厚超过150mm锻件,-20℃(AKv)冲击功基本都在200J以上,但是心部位置的冲击试样断面纤维率很难达到90%以上。