简介：超燃冲压发动机的正推力问题和超声速燃烧的稳定性问题是制约超燃冲压发动机发展的两个关键气动物理问题.虽然经过50多年的研究,但是目前国内外对这两个关键问题的机理还没有研究清楚.文章首次将CJ爆轰理论应用于超燃冲压发动机推进性能分析,给出了这两个关键气动问题的理论分析结果.分析结果表明,燃烧室入口空气静温对发动机的推进性能产生重要影响.当爆轰波的爆速大于隔离段内空气来流的速度时,会向隔离段上游传播,导致发动机不起动.飞行Mach数Ma=6-8是超燃发动机的临界不稳定范围,飞行Mach数Ma〉9,超声速燃烧将变得稳定.

简介：摘要：为解决内燃机的高效率和稳定性的问题，本文对 Waukesha公司的新型发动机系统管理模块(ESM）进行研究，通过对各个汽缸安装的爆炸探测传感器进行来实各个汽缸的起爆和发动负荷进行研究，提出Waukesha燃气发动机的安全、可靠的工作措施，以期为相关人员提供参考。

简介：天气炎热，有些车友易遇到发动机爆震问题。发动机爆震危害极大．它会引起发动机功率下降，油耗骤增．严重时还会使发动机的汽缸壁、活塞、活塞环、气门、连杆及其连杆轴承等运动件变形损坏。

简介：基于Fluent两相反应流场计算平台，采用涡耗散概念模型，对典型亚燃冲压发动机燃烧室的两相反应流场进行三维数值模拟计算。重点研究温度场影响下的燃油气相分布，计算给出气相燃油在火焰稳定装置前后以及内部的分布，得到燃油在亚燃冲压发动机燃烧室内分布的一般规律。计算发现，稳定装置内部及近后方燃油分布较富，到达火焰峰以后，燃油浓度急剧下降。计算预测径向蒸发管后壁面与最外环蒸发管内的燃油富集，而中间环蒸发管燃油分布较贫，计算结果与燃烧试验结果一致。

简介：对不同进口条件下的超燃冲压发动机燃烧室内氢气喷流超声速燃烧流动特性进行了数值模拟与分析．宽范围超燃冲压发动机是吸气式高超声速飞行器推进系统设计中的热点问题之一，受实验设备硬件条件及实验技术限制，数值模拟技术仍然是超燃冲压发动机燃烧室内燃气燃烧特性及流场特性的主要研究手段．采用基于混合网格技术的多组元N-S方程有限体积方法求解器，在不同进口Maeh数及压强条件下，对带楔板／凹腔结构的燃烧室模型氢气喷流燃烧流场进行了数值模拟，对比分析了氢气喷流穿透深度、喷口前后回流区结构、掺混效率及燃烧效率等流场结构与典型流场参数的变化特性及影响规律．研究成果可为宽范围超燃冲压发动机喷流燃烧流动特性分析提供参考．

简介：S弯隔离段可以解决进气道出口和燃烧室入口处在不同水平高度的飞行器在结构设计上的困难。为考察来流马赫数为2．0时S弯构型对隔离段流场结构和性能参数的影响，在不同边界条件下对3种不同转弯方式的s弯隔离段和等直隔离段进行数值模拟。结果表明，在流场结构方面，S弯隔离段入口拐角处出现斜激波／膨胀波的相交与反射，上、下壁面分离区交替扩大、缩小。在抗反压性能方面，中心对称型和后部转弯较急型隔离段性能稍逊于等直隔离段，前部转弯较急型隔离段性能与等直隔离段相当。在总压恢复性能方面，高反压时前部转弯较急型隔离段性能最好，但在低反压时流场存在剧烈振荡，总压恢复性能最差。因此工作在高反压条件下的隔离段推荐采用前部转弯较急型，而低反压条件下则采用另外两种比较合适。入口边界层厚度对s弯隔离段流场结构和性能的影响有限。

简介：采用计算流体力学方法开展了超燃冲压发动机流场二维及三维数值仿真,获得了发动机流场结构及流动细节.探讨了二维简化计算的适用性及不足.通过对发动机各部件受力的分析,得到了发动机初步性能,并就支板及凹腔的减阻设计提供了一些参考.

简介：摘要进有很大发展，这对提高发动机的动力性，降低油耗促进经济效益的提高，无疑是可喜的。但在运输业不断更新的新车型使用中，发动机的爆震以及早燃乃至“激爆”现象比较突出，严重影响发动机的使用寿命。

简介：冲压发动机燃烧室热防护是其关键技术之一。隔热层烧蚀冷却、气膜冷却是冲压发动机常用的冷却方式。随着飞行器飞行马赫数和射程的增加，燃烧室的热防护问题越来越突出，必须发展先进的冷却技术才能适应其工作要求。提出了解决问题的三个途径：发展先进的耐热材料、采用新的火焰筒冷却技术、提高传统的气膜冷却效率。

简介：为改善进气道出口流场畸变对燃烧室性能的不良影响，开展了气动格栅设计。采用数值模拟方法，对扩压器、带气动格栅扩压器、扩压器-燃烧室和带气动格栅扩压器-燃烧室的三维流场进行了数值模拟。结果表明，进气道出口流场畸变，使扩压器出口流场均匀性变差，存在大面积的低速区和分离区；燃烧发生在火焰稳定器上游，燃烧室边区也出现大面积燃烧，导致组件容易被烧毁和组织燃烧性能变差；气动格栅能有效改善扩压器出口流场的均匀性，改善燃烧室性能。

简介：为解决脉冲爆震发动机高频稳定连续燃烧推进剂间歇式供应难题，开展了旋转阀技术研究。通过采用伺服电机驱动二阶凸轮特殊结构设计，将电机轴的旋转运动转换为控制阀芯的直线开关运动，并放大电机旋转频率特性，实现最大200Hz的高频控制。突破了高频响应、长寿命驱动和氧气安全性保障关键技术，完成旋转阀鉴定试验和脉冲爆震发动机地面点火试车考核。研究结果表明，与传统电磁阀相比，旋转阀能够有效提高响应频率，实现了爆震波的稳定连续输出，满足工程应用要求。

简介：本田公司新开发的超稀薄燃烧i-VTECI型直喷汽车发动机介绍如下：直喷汽油机的难点是在实现排气净化的同时实现高输出功率。使汽车同时具有优越的环保性和行驶动力性。过去的稀薄燃烧汽油机是燃料从气缸的斜上方喷入缸内，i—VTECI型发动机是在原本田i-VTEC（电子控制可变气门正时）系统，采用新开发的燃料中央喷射方式，把燃料喷射器放在气缸中心位置，

简介：该文提出了一种滑阀式超燃冲压发动机高温燃料流量调节阀。由于高温阀的工作温度最高可以达到500℃，因此阀的热力学特性对阀芯和阀套摩擦副之间的正常配合，甚至于整个阀以及阀控电磁铁的正常工作都会产生严重影响，所以对高温阀的热力学特性进行研究是十分必要的。采用有限元方法建立了高温阀的二维热传导和流体动力学模型，得到了固体与流体之间的热通量，并对固体和流体分别建立了热传导模型和湍流模型，给出了固体内的温度场分布及流体内的流场分布情况，而且与试验结果进行了比较，为高温阀的结构设计和改进提供了理论基础。

简介：为了真正实现高超音速飞行器，必须研制出能在这种条件下工作的先进动力系统，这就是革命性的超音速燃烧冲压发动机技术。在这个方面，美国显然走在了前面。

简介：瓦斯发电显著的经济效益和社会效益，促进了往复式内燃发电机组不断发展。在运行过程中常遇到各种类型的爆震现象，本文阐述了一种发生概率低且原因特殊的爆震停机的分析和处理方法。对业内解决类似问题有指导作用。

简介：利用KIVA3数值模拟研究柴油以及三种生物柴油（大豆油甲酯、棕榈油甲酯、麻疯油甲酯）对压燃发动机燃烧和排放性能的影响.数值计算结果表明：生物柴油在燃烧初始阶段与柴油燃烧特性基本一致,燃烧中后期,生物柴油的平均缸温低于柴油,其中麻疯油甲酯最为明显;生物柴油碳烟和CO生成量明显低于柴油.生物柴油虽然缸内氧含量比柴油高,但由于受缸温的影响,NOx排放比柴油低,而麻疯油甲酯在三种生物柴油中NOx排放最低.

简介：开式凹腔作为超燃冲压发动机中增加掺混和稳焰的装置,其流动稳定性的研究对深入理解凹腔增加掺混和稳焰机理以及凹腔的设计有着重要的学术意义和工程应用价值.基于大涡模拟方法对超燃冲压发动机开式凹腔流动进行数值模拟,分别米用动力学模态分解（dynamicmodedecomposition,DMD）和本征正交分解方法（properorthogonaldecomposition,POD）对自激振荡流动进行稳定性分析.DMD方法可准确提取凹腔的振荡频率,与Rossitei＇模型以及压力脉动FFT分析得到的频率吻合较好,且DMD中对应Roster前3阶频率的模态在流动中的主导作用顺序也与FFT分析结果一致,自激振荡中RossiterH模态占据主导作用,同时DMD方法对Rossiter3阶以上模态频率的预测能力明显强于FFT分析方法.在对低频的提取方面,DMD方法比Rossiter模型更具有优势.与前6阶Rossiter模态对应DMD模态均缓慢收敛,主要表现为剪切层中的分离涡结构和中部及下游区域中的涡结构.前3阶不稳定模态中的分离涡结构主要集中在中部剪切层以及后缘附近区域.POD方法中较少的模态包含流场绝大部分的能量.但是,通过POD方法提取的模态频率在分辨率上效果不佳,提取到最低频率为Rossiter3阶模态对应的频率,且模态中均存在次频,次频与主频之间的耦合导致模态的形态相差较大.另外,与DMD方法相比POD方法无法判断所提取的模态的稳定性.

简介：简化LPG燃烧反应机理模型，将反应机理简化为包含30种组分50个化学反应的机理。将简化的反应机理导入AVLFIRE软件模拟混合气的形成，并通过外设点火文件的方法实现点火，模拟计算混合气的燃烧过程。计算了燃烧过程中混合气形成以及在不同点火时刻下燃烧放热率、缸内温度、压力随曲轴转角的变化。当设定喷油定时为60°CABTDC时，在点火时刻，火花塞处可以形成较浓混合气，空燃比约为14．625：l；点火提前角对CO与NO的排放有一定影响，随着点火提前角的减小，C0与NO的排放量减小；于701°CA时点火，放热率峰值最大，可获得较好的燃耗特性。

简介：

简介：采用航空煤油为燃料、氧气为氧化剂、压缩氮气为隔离气体，进行了大量的两相脉冲爆震火箭发动机原理性实验。利用8个压力传感器测量了爆震室轴向沿程的压力，所测得爆震波压力接近充分发展的C—J爆震波。两个实验模型分别使用了0．45和0．9m的Shchelkin螺旋作为DDT（deflagrationtodetonationtransition）间接起爆的增强装置。实验模型Ⅰ的DDT距离约为0．65m，爆震波速约为1873m／s；实验模型Ⅱ的DDT距离约为0．55m，爆震波速约为1838m／s。两种实验模型DDT距离的差异主要是由爆震室内Shchelkin螺旋长度不同引起的。虽然Shchelkin螺旋在缩短DDT距离上起到积极作用，但在形成充分发展爆震波后会降低爆震波的强度。