简介：锚固钻杆在锚孔中要承受冲击、压缩、扭曲等复杂的交变应力。随着锚孔深度的加深，对钻杆的强度提出了更高的要求。本文通过提升钻杆的加工工艺，来提高钻杆的强度，从而满足深孔的施工要求，增加钻杆的使用寿命，减少事故。

简介：国内外对锚杆筋体与浆体黏结强度的研究成果极少。3项工程64个土层锚索现场试验成果表明：①各锚筋与浆体极限黏结力的离散程度很大，普遍存在着孤低现象，据此反算得到的浆筋黏结强度的离散程度很大，离散程度与黏结长度无关，与锚筋数量及张拉工艺相关；②浆筋黏结强度与地层、注浆工艺及锚筋数量无关，带套管成孔、改善孔内清洁程度可明显提高；③浆体设计强度与浆筋黏结强度的对应关系无法验证，实际强度及锚筋外形对浆筋黏结强度的影响亦无法验证；④浆筋黏结强度的发挥程度随着黏结长度的增加而有所下降；⑤黏结长度3m～6m时，浆筋黏结强度标准值为0．744MPa～0．664MPa；⑥土层锚索黏结长度不宜短于8m；⑦单根锚索钢绞线数量不宜为2条。

简介：红层由于其特殊的工程地质特性，导致岩体结构面很发育，很多边坡岩体的失稳破坏都是沿软弱结构面的滑移失稳，结构面的调查和强度参数的选取是边坡工程勘察中的关键问题。本文通过试验研究了红层软弱夹层，张开少充填、闭合无充填、厚充填型结构面的抗剪强度与变形特征。

简介：边坡预应力锚索加固技术已经得到广泛应用，但对锚索锁定后的预应力变化规律还缺乏系统深入的研究。本文通过对工程边坡锚索预应力变化的系统监测和资料分析，得出了边坡锚索预应力的锁定损失平均为13％，锁定后锚索预应力下降幅度为15％左右，持续时间一般为5个月。然后进入预应力稳定时期，只在雨季有3％～4％的增加。二次张拉能明显提高锚索的预应力同时还能减少锚索预应力下降的速率。

简介：为了探索深埋软弱围岩硐室的开挖与支护设计新方法，以金川三矿破碎硐室为对象进行了让压支护优化及承载体强度理论研究。首先，根据“优化开挖顺序、适当让压后支护、充分提高围岩自承能力”的设计思路，并在原设计方案和实际工程地质条件的基础上，采用三因素四水平正交设计表提出了16个让压计算方案；然后，通过FLAC程序计算出各个指标值，采用提出的综合指标优选获得最佳让压方案，并给支护提出了合理的建议；另外，在岩石力学理论基础之上，推导了适当让压后支护的“围岩-支护”共同体的力学强度模型和力学参数特征方程，并提出了叠加压缩拱概念。理论研究表明，适当让压后进行支护，有利于最大限度地提高“围岩-支护”共同围岩体强度。

简介：盾构始发与到达端头加固理论的研究主要是用强度与稳定性准则研究加固范围的合理性问题。建立端头加固土体的力学模型，利用弹性力学轴对称问题的求解思路和叠加原理，求解基于强度准则的纵向加固范围。根据稳定性准则的基本要求，分析土体滑移失稳理论对纵向加固范围的要求。同时，不能忽视土体的横向扰动，利用土体扰动极限平衡理论和松动圈的相关知识分析稳定性对横向加固的要求。

简介：欧洲及美国相关文献对锚杆腐蚀机理、类型及环境侵蚀性的研究较为全面具体及深入。本文介绍的9部相关文献的主要结论有：（1）锚杆腐蚀主要表现为金属锚筋的腐蚀。金属腐蚀机理大致为金属在水和氧气条件下产生原电池、发生还原反应。原电池主要类型有微电池、氧差电池及浓差电池等；（2）锚杆基本腐蚀类型分为全面腐蚀、局部腐蚀及应力腐蚀／氢脆产生的裂缝三类，有时应考虑细菌腐蚀、疲劳腐蚀及杂散电流腐蚀等；（3）水泥浆体形成的碱性环境可生成钝化膜为锚筋提供保护，但碳化反应、裂缝及侵蚀性离子能够破坏钝化膜；（4）土层的结构、pH、电阻率、含水量及渗透性、侵蚀性离子、各种污染物、杂散电流等因素决定了地层是否对锚杆有侵蚀性，侵蚀速率很难评估。

简介：阐述了铆钉隔热材料粘结强度检测仪特点及在保温材料检测中的应用。

简介：本文简要介绍TFlac3D软件的cable单元（锚索单元）的原理及使用方法，并以北京市东城区的某工程的土方、护坡及降水工程为例，对其护坡的锚杆拉拔试验中锚杆的位移变化进行模拟。初步得出在锚杆拉拔试验中，运用Flac3D软件的意义。结果表明：在对锚杆进行连续加载的时候，Flac3D可以近似模拟出锚杆拉拔试验中锚杆的位移变化。

简介：本文基于浅埋偏压小净距隧道，对隧道围岩与初衬间接触应力及钢拱架应力进行了监控量测。选取典型断面数据，分析围岩与初衬间应力、钢拱架应力随隧道施工的变化规律，并进行了对比分析。分析结果表明：围岩与初衬间接触应力及钢拱架应力在仪器安装完成后7d内急剧变化，并在15d左右趋于稳定。在浅埋小净距偏压隧道施工过程中，当后掘进的隧道开挖时，先掘进的隧道相应断面受其影响较大，采用上下台阶法施工时，隧道下台阶开挖对左线及右线隧道同样有较大影响。随着隧道埋深的增加，偏压系数逐渐减小，隧道结构整体受力更为均衡。